初（chū）冷器換管維修問題都是（shì）大家的特別關注的，橫列管式液化氣初冷器（qì）的自來（lái）水管直經（jīng）為56-63mm, 當液化氣產泥量同樣時, 比立列管式初冷器需數量少, 占地小, 而水（shuǐ）冷卻水流量達到一汀, 給（gěi）熱指數高達飛℃ , 又因液化氣所有由上向下與噴撒液並流, 噴撒液對聚集的管排能夠充足地（dì）侵蝕清理, 除此之外, 冷卻循環（huán）水管在全部水冷卻（què）橫斷麵上的聚集遍布, 可讓液化氣流（liú）造成明顯湍動, 能提升傳熱效, 另外, 因為（wéi）液化氣流垂於自來水管流動性（xìng）, 可（kě）合理地將尼古丁（dīng）霧和霧水冷凝（níng）器提取, 橫列管式液化氣初冷器其水冷卻和除蔡實際效果都好於立列管式初冷器。初冷器換管維修在應用全過程中, 也普遍存在一些難題, 一是橫管（guǎn）液化（huà）氣初冷器管間阻塞（sāi）比較嚴（yán）重, 機器設備（bèi）摩擦阻力大（dà）嚴重危害（hài）了液化氣係統軟件的平穩運（yùn）行, 二是機器設備積垢浸蝕更快, 傳熱實際效果差, 耗水量提升, 機器設備洗蔡實際效果差。

      1.初冷器換管維修出現阻塞（sāi）的根本原因（yīn）

      1.1煉鐵配煤粒度（dù）大

      因為煉焦煤源（yuán）的焦慮不安, 為（wéi）充足綜合利用煤（méi）資源,搗固焦生產製造愈來愈普遍, 煉鐵配煤的粒度提升到左右, 非（fēi）常搗固生產製造發現異常（cháng）時, 很多粉煤隨荒液化氣進人橫（héng）列管式（shì）初冷器, 與蔡納米微（wēi）晶一起被尼古丁勃結而轉化成濃稠不（bú）適合（hé）流動性的集合體, 這類集合體（tǐ）.後造成橫管初冷（lěng）器管間阻塞。

      1.2交流控煙裝煤髙壓氫氧化鈉工作壓力高

      交流選用髙壓氫氧化鈉控煙裝煤, 其工作壓（yā）力越高氫氧化鈉做霧化噴撒實際效果越高, 而集氣道造成的（de）空氣壓力（lì）也越多大,荒液化氣帶入的（de）煙塵（chén）也越多比較嚴重, 在空氣壓力管道內轉化成粉煤尼古丁為多組分的勃結物隨液化氣堆積在冷卻管間,導致機器設備摩擦阻力升高。民生工程煤焦化企業一（yī）護爐選用髙壓氫氧化鈉噴撒控煙裝煤, 氫氧化鈉工作壓（yā）力在一, 與一夕（xī）爐配套設施的初冷器對比, 其前麵一種配套設施的風淋二段初冷器摩擦阻力和初冷器前空氣壓力（lì）管道摩擦阻力升高都較後麵一種快。

      1.3 循環係統（tǒng）尼古丁噴撒且不夠, 機器設備自噴相對密度（dù）小

      橫列管式（shì）液化氣冷卻塔不（bú）但擔負液化氣的水冷卻, 也有動工後造成了下列一些難題飽和器內的水平衡遭（zāo）受損壞, 突然出（chū）現飽和器水解液滿流、飽和（hé）器內水解液部分（fèn）偏堿使水（shuǐ）解液掉色等狀況, 水（shuǐ）解液溫度達（dá）到℃ , 這種狀況不但加重了飽和器和各管路的浸（jìn）蝕, 並且危害了硫錢的（de）品質（zhì）。除酸（suān）器後（hòu）液化氣溫度提（tí）升, 終冷工藝流程供熱量增加, 後工序（xù）生產製造標準被惡變。蒸氨工藝流程動工前（qián）飽和器液化氣溫度為一℃上下, 動工後飽（bǎo）和器後液化氣溫（wēn）度為℃。因為剩下氫氧化鈉缺乏必需的去油設（shè）備（bèi）, 各種各樣（yàng）機器設備和儀表盤（pán）阻塞狀況比（bǐ）較嚴重。動工不上兩月, 氫氧化鈉熱交換器及一、二段熱交換器就產生（shēng）了（le）阻塞（sāi）, 塔底液位變送器也由於阻塞未能顯示信息。這種難題出（chū）現（xiàn）後, 根據用心剖析, 持（chí）續的（de）探（tàn）求,采（cǎi）用了一些合理措施有效（xiào）可用蒸氣（qì）的生產量（liàng）, 調節氨汽進（jìn）飽和器閘閥（fá）的油管壓力和分（fèn）縮器循環係（xì）統冷卻（què）循環水的需求量。調節後, 生產製造逐漸做到了一切正常的加工工藝規定, 產品品質、硫錢生產量, 蒸（zhēng）氣需求量等這種指（zhǐ）標值均獲得明顯的（de）改進。依（yī）據（jù）風淋冷凝器工段長產生的尼古丁較多的難題製訂了尼古丁倒空規章製度, 另外對風淋冷凝器工段長剩下氫氧化鈉的靜放時間明確提出了規定。采用這種措施後, 硫鐵工藝流程的生產製造（zào）獲得了非常好的（de）考試成績整頓前蒸氣需求量一般為（wéi）一八, 現蒸氣需求量僅為曲, 硫錢的（de）產（chǎn）率也由六月份（fèn）的升高為如今（jīn）的上下。

      此外一方麵, 後工序的生產製造也獲得了挺大的（de）改（gǎi）進（jìn）因為蒸（zhēng）氣的需（xū）求量縮（suō）小、循環係統冷卻循（xún）環水的（de）需求量也較低, 分（fèn）縮器後的氨汽溫度大幅度降低, 水解液的溫（wēn）度和除酸器後液化氣溫度（dù）也修複了一（yī）切正常, 為終冷、粗苯等工藝流程的生產製造造就了（le）資源優勢。循環係統液洗蔡、吸（xī）蔡（cài）除蔡的作用, 針對橫管初冷器, 液（yè）化氣與噴撒液並流, 隨之液化氣溫度（dù）的減少（shǎo）, 冷凝器噴撒液的溫（wēn）度隨之減（jiǎn）少, 蔡在噴撒液中的溶解性隨溫度的減少持續提升, 因此, 冷凝器（qì）噴撒液與液化氣並流水冷卻的全過程中, 對液化氣中的蔡自始至終有（yǒu）較高的消（xiāo）化吸收驅動力。據材料詳細介（jiè）紹, ℃左右時蔡基本上不從液化氣（qì）中溶解, 當小於℃時將會很多溶解, 橫管初冷器一般分三段,下麵用超低溫冷卻（què）水, 在下（xià）麵有很多（duō）的（de）蔡溶解, 這必須很（hěn）多的（de）焦油量侵蝕融（róng）解（jiě）消化吸收, 如機器設備自噴量小（xiǎo）, 將達不（bú）上侵蝕消化吸收的實際效果, 易導致冷（lěng）卻塔下麵的（de）阻塞, 民生工程煤焦（jiāo）化企業終（zhōng）冷洗（xǐ）蔡塔一年（nián）生產製造出口（kǒu）處焦碳, 因為配煤揮發分低, 結焦時間和爐頂室內空間溫控較（jiào）高, 初（chū）冷輕焦油量少, 給生產製造實際操（cāo）作產生一定（dìng）難度係數,致機器設備摩擦阻力升高至刃左右, 規定低於, 對上、中、下三（sān）段摩擦阻力（lì）開（kāi）展檢驗, 發覺其摩擦阻力關鍵集中化在下麵, 為一粼心, 開啟下邊人孔開泵運行觀查, 下麵管間阻（zǔ）塞（sāi）較比較嚴重, 噴撒液出現偏流。

      1.4噴撒（sā）液質差

      針對全橫管式冷卻（què）器, 其噴撒液為尼古丁和氫氧化鈉的溶液, 需規定尼古丁的含水量（liàng）為土, 以確保噴撒液的流通性而針對輕尼古丁洗蔡及二段液化（huà）氣簡接初冷（lěng）協同加工工（gōng）藝係統軟件, 確保橫管初冷器（qì）的水冷卻、洗蔡實際效果, 務必確保輕尼古（gǔ）丁品質要平穩, 因此要提升輕尼古（gǔ）丁補放係統軟件的實（shí）際操作, 操縱補油、加點油的總數, 減少輕尼古（gǔ）丁的水分含量, 不（bú）然, 輕尼古丁水分含量過高導致水冷卻水（shuǐ）份豐度於循環係統液中（zhōng）, 減少輕尼古丁溶蔡、洗（xǐ）蔡的工作能（néng）力,進而（ér）導致蔡（cài）堆（duī）積, 提升機（jī）器設備（bèi）摩擦（cā）阻力。

      2. 機器設備的積垢和浸蝕緣故2.1操縱水冷卻物質通道溫度（dù）, 減少（shǎo）冷卻（què）塔的（de）供熱（rè）量

水冷卻溫度立（lì）即危害機器設備的積垢浸蝕, 冷卻循環水水流量一定（dìng）時, 溫度越高, 垢堆積速率越來越快, 非常是熱交換器（qì）的壁溫較高空, 或部（bù）分造成超溫位置, 都是促進水裏納米微晶酸鹽的結晶體全（quán）過程（chéng）產生溫度高, 水裏化學物質的熱擴散係數擴大, 盡管溶氧的濃度值減少, 但在℃下列氧（yǎng）外擴散到不鏽鋼鈍（dùn）化的速率提升（shēng）導致（zhì）的機器設（shè）備浸蝕與氧的（de）濃度值減少（shǎo）降低的浸蝕對比, 前麵一種起著主導地位。

      2.2 水（shuǐ）冷卻水體差

      水冷卻水硬度（dù）大, 針（zhēn）對含沙量高, 含殘渣多的冷卻循環水, 冷卻管的水緩區有很多的細沙堆積, 導（dǎo）致粘泥生長發育, 冷卻管內產生汙漬, 進（jìn）而產生垢下浸蝕（shí）。

      2.3冷卻循環水工作（zuò）壓力不穩定

水冷（lěng）卻（què）水流量不夠時, 易導致冷卻循環水（shuǐ）出口處溫度高, 造成機器設備積垢。

3. 采（cǎi）用的（de）對（duì）策

      3.1 嚴控交流實際操作指標值

      針對頂裝煤, 交流配煤粒度操縱在土針對交流搗固生產製造（zào）, 在維（wéi）持（chí）焦碳（tàn）抗壓強度和（hé）碳化室裝煤不凹陷的狀況下, 近將會地減少人爐煤的粒度在下列平穩氫氧化（huà）鈉工作壓力, 一般髙壓氫氧化鈉工作壓力低於, 因此, 對髙壓氨離心水泵開展交流（liú）電機調速更（gèng）新改（gǎi）造, 能（néng）合理地緩存（cún）不安裝煤時氨離心水泵的（de）的出口處工作壓力（lì）, 民生工程煤焦化企（qǐ）業一護爐髙壓氨（ān）離心水泵未開（kāi）展交流電機調速更新改造前（qián）,氫氧（yǎng）化鈉工作壓力一直在一間起伏, 後髙（gāo）壓氨離心水泵開展直流變頻更新改造（zào）, 泵出口處工作壓力平穩在一中間, 有益於交流和液（yè）化氣係（xì）統軟件（jiàn）的（de）平穩運（yùn）作。

      3.2 製訂（dìng）橫列管式液化氣初冷器清理規章製度

      橫管液化氣初冷器的清理, 冬天一月一次, 熱氫氧化鈉清理, 停冷卻循（xún）環水和（hé）液化氣, 引冷凝（níng）器剩下氫氧化鈉噴撒, 氫氧化鈉溫度高於（yú）℃ , 並維持充裕的氫氧化鈉噴撒量, 循環係統清（qīng）理一, 期內適度（dù）填補升級（jí）氫氧化鈉, 三個月一次熱液化（huà）氣清理, 熱液化氣維持℃ , 清理夏天因為空氣溫度高, 可三個月一次（cì）熱氫氧化鈉（nà）清理。

      3.3 提升尼古丁循環係統槽的清渣方式

      尼古丁循環係統槽長期性應用, 底端堆積（jī）蔡、粉煤等殘渣, 這種殘渣在循環係（xì）統全過程中逐漸帶人係統軟件並堆積（jī）管間, 因此在製做冷凝器液槽時（shí）, 將槽底製（zhì）做成斜底（dǐ）, 並安裝一（yī）排渣泵, 按時（shí）排出來油渣, 改進循環係統（tǒng）液的品質。

      3.4 冷卻塔前氣液（yè）分（fèn）離器頂安裝噴撒設備

      在氣液分離器頂讓人氫氧（yǎng）化鈉尼古丁冷（lěng）凝器液噴撒, 運用尼古丁霧與液化氣的粘合力, 降低粉煤帶人冷卻（què）塔, 處理粉煤和油（yóu）渣阻塞（sāi）的（de）難題（tí）。

      3.5 把好機（jī）器設備電機（jī）選型關（guān）

      維持循環係統液泵的噴撒量和噴嘴的做（zuò）霧化水平, 一般橫列（liè）管式液（yè）化氣初冷器的（de）自噴相對密度設（shè）計方案規（guī）定高於飛, 以確保充裕地洗（xǐ）劑（jì）侵蝕。

      3.6 對水冷卻自來水（shuǐ）開展水體（tǐ）平穩解決

      含沙大的水體應安裝（zhuāng）除沙設備, 可依據（jù）生產製（zhì）造實際上情況加設除沙罐（guàn）或過濾係統為避（bì）免機器設備（bèi）的（de）積垢和浸蝕, 對循環係統水冷卻自來水增加阻垢緩蝕劑和殺菌滅藻劑, 也可安裝靜電處（chù）理儀, 對水冷卻（què）自來水（shuǐ）開展平（píng）穩解決對引路水冷卻自來水出口處（chù）溫度做（zuò）到積垢（gòu）區時, 可在機器設備水進口安裝靜電處理儀, 由髙壓靜電（diàn）感應使氧分子電極化, 做到防（fáng）垢防腐蝕的目地。

      3.7 操縱好水冷卻（què）出水量溫度

      水體為（wéi）高硬高食用堿, 強度在碎外以計, 溫（wēn）度在℃時已進人水（shuǐ）積垢區, 因此, 機器設備電機選型應與（yǔ）水冷卻（què）物質的尺寸相符合不適合（hé）過大,相反, 傳（chuán）熱總麵積稍大（dà）, 冷（lěng）卻循（xún）環水（shuǐ）使用量減少, 可能會導致水出口處溫度高機器設備積垢。

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